..
~-
-r
warunek plywalnosci M=D
II warunek
plywalnosci
XG=XF
y
G=YJFO
--
a
--
=p-
<p=--=-
"'Nspólczynnik pellotliwosci:
objetos
V==m
K-stov.
p
=
gestosc
=
O
=
Fw
V
V
Zc
fe
=
BT
O
BL
FLpp
fi
przekr.
wodnicowego
wody
wzdluznej
m==pxV
Iy
owreza
jednostkowy
moment
przeglebiajacy
-
fJ
Lp?
rzedne
srodka
masy
podwodzia
Lm;
Lmj
Lmj
Lmjxy;
xZGi
----
Mj
wspól
'rzeg
D(X
OC
X
F)
M
J)
X
_
X
_
L
pp
-
M
j
e~ -
2
lvlj
G
\vspólczynnik
poszycia
dla B354
k
==
1.003
obliczanie
przeglebienia
dziób -
rufa
D
-
D
k=--
;
D==pxkxV
:
V=--
+Xs
Ixf- ;
Tf)
=T+(Lpp
J
pxV
~
pxk
=T-(
-Xs)x--!--
.
Lpl'
I
~?
\.2
2
)L.l'I'
L]'}'
obliczenia
sposobem
"przyjecia
100 ton m;,sy";
zanurzenie
n?
pionach,
wplyw
przegl.
wzdluznego
I
, mxsj)
7/)1
=
Tv
+
I:1Tf)
==
T/)
+ --
10000
SD -ER
1\1)
m
=
10000 x
t!,.t
t!,.t
=
!11 X
~y
r..
=
T
m
=
f:,J
x
J.\1
J
At
=
c"c
x-.!!.!.-
+ ,'/
y
Ci?
+!1T
.,.
T
tY:
100';f1
10000
li!
11
li
li
i
.!t-
( dla
rp:;
7°
)
I
ZM -
wzór metacentryczny
z tablic;
ZG -
z o-b1icz.~-------.----;
l
=
Gl\1
x
sm
m
l
Gl\1
=
Z,I/ -,
Z.
e
lub
'r
Z
Z
,
y
R"
l
G11-
==
=
F
T
~)-
V
.
.
lV
G
1
ZG;
Ku - rzedna
srodka ciezkosci
ZF;
KF;
VCB - rzedna
srodka wyporu,
ZM; KM -
rzedna
srodka metacentrum,
ro; Fo - maly promie')
,
111
etacentryczny
II
Ro - duzy promien
metacentryczny,
GM - \\-)'sokosc metacentryczna,
Ix - moment
bezwradno52:i wzgl.
wodnicy,
ly --
moment
I
,
bezwladnosci
wzg. osi Y, V - objetosc
podwodzia
: Okres
kolysan:
wg
11\'10
I
,vplyw
cieczy
swob.
na stateczno
I
T
_
2C
x
B
C = O373+0 02~-O
043Lpp
(2C'BY
M
p
==
M
prosI
M
ciec=y
-
Wplyw
przesuniecia
masy na statecznosc
statku
Przechyl
spowodowany
przyjeciem
masy
m
:::::>GM::::.
1;)
"
Przesuniecie
poprzeczne:
przesuniecie
w pionie:
w punkcie
o wspólrzednych
Y i Z:
~I
rp
-.JGM
100
M
p
==
D
X
GM
POl"
X
sin
a;
T
'
Mp
=mxt!,.yxcos<p
gdzie: D = Dl
+111
tga;
m
x
y
==
Ll.G1\-1
==
Ll.2 .
==
-x
m
x
Ll.y
(gm
2
-
2
Dl
I
Z
Z
ni
(
)
.
GMpr;;-,){,!
D
't"
==
-
-_..:........
X
r;'~'
D
c;+mx
DxGA1po':l'f
GM!,.,==Z.,-ZG=>ZGI==
x
(,
2
l
Dl
M
p
=
D
X
GM
popr
X
sin
rp
, Wplyw
swobodnych
cieczy w zbiornikach
na statecznosc
statku;
l
GM
ZGPopr
=
Ze
+
t!,.ZG
popr
=
GM
!:wlh
=
Pc xix
-
t!,.GM
f'j"GM
==
f'j"ZG
Ll.~h
==
ZGpopr
=
ZG - t!,.ZG
t!,.Ze
=
t!,.GM
t!,.GM popr
=
GAI
GM
popr
==
ZM
-
ZGpopr
-
t!,.ZG
-U wzgledniamy przy zapehrieniu
zbiornika 5 do 95%
- Ó.Zo musi byc ~ 0,01 m
Krzywa Reed'a
h
=,
um
P
c
vT
17 ~
X
T
X
x
'\/0
b
O 083
A
1\
I
aT
\ Ladunki
podwieszone
,zG)
=
l
k(ip,T)
X
sin
rp
Z
Gpopr
l(rp,T
-
I
Mp
=DX( GM-~XI,,~}Sina>
Kryterium
pogody wIg PRS
~G:
lk
-ramie
statecznosci
ksztaltu
tzw.pantokareny
oblicz.
przez
stocznie
K
1
Dx
(/t
-Zapopr
xsinlp)
M
lp
=
--p
m
= --------
Iv
Ramie momentu
D
LlyxCOSlp+~xsinlp
przechylajacego
(wiatr)
Zapopr
x sin
lp)-
m
x ~
x sin
lp
D(tt
-
l
_
qxFw
Lly
= -------------
xZw
w
-
-----
gdzie:
mxcoslp
lOOOxgxD
q=0,067xB3
B - sila wiatru
xg
Kryteria
statecznosci
statycznej
PRS
wskali Beauforta
B
=
3
q
0,65727
q
=
0,65727
X
B3
l.
GMpop.-
2. l
max
3.
qllmax
4. zakres
Kat
przechylu
od cyrkulacji
Zo
-
T)
~O,15
m
G: O,20m
~ 30° (20°)
G: 0,055
m •
rad
~ 0,090
D
x
VO:8(
1. GMpop,
2.
lllW<30°
3.
CPlmax
4.
F3CFld30
5.
M
He
=
0,24 -------
g
x
l
ramie dzialania cyrkulacji
z
IRC
-
którym
wchodzimy
w tablice
F.w=Ict40
m • rad
Za--
6.
F30-40
G: 0,030
m • rad
V08
T)
l
=
M
HC
7.
2
(
;$ min
(O,Bcpzp; 16°)
=:
O 24'
2
cpo
B.
A
~
B
D
'
gxLpp
HC
DRAFT
SURVEY
Kryteria
statecznosci
przy pr.lewozie
ziarna
luzem;
MJ1
=:
100xlPCxXs
x-I
Lpp
gdzie:
Mp=Mv/K
l.
GM
Fopr
0,30
fi
,2
till2
=:
0,5-
x
jj,M
~
-t{)
Sm
-
M)T
-D
Sm
:=;>
tlvI}.
=:M'T
L
2.
S
•
S
•
:S
120
pp
J
J
(fa
.10
=:M~
W3
=:
100
xTPC xCf xf
f -
strzalka
3.F
~
O,075m
x
rad
wygiecia
=:
cos40°
Ao
=:
0,8)'0
)'4(Jo
f=T
T
=:TR+I~
-T
moment objetosciowy
[
m4]
Mv-
2
SR:=;>
SR
owr
moment przechylajacy
[ tm ]
Mp
-
er
=0,75
J)~
~
Do
+
401
f
.(),.().2
K
- wspólczynnik
sztauerski
[m3/t]
-
ramie przechylajace
t-~{)3
Ac
owreze
I
IJ
I
XGodOWr.
Displacement:
[ Komentarz:
ZANURZENIA
=
zMx
=
zhfz
XG
ZG
=
zMy
XF (LCB)- srodek wyporu
[m]
[m]
YGj
[m]
l
l
D)
D)
Dl
Xs (lCF) - srodek geometryczny
M!
- jednostkowy
moment
przegLebiajacy
t - trym
zgodny z
t = To - TRZanurzenie
na rufe ze znakiem
" - "
t
TR =TSR
--_--Xs
[m]
Lpp
t-M
XG=XF+--J
[m]
D
II metoda:
("wzór
japonski")
t
I1D) =lOO-T~cM--t_-x~
[m]
till)
=
100-
T~CM
-
-L
-
Xs
Lpp
pp
t2
t2
I1Dz
=O,5----flM.
till
=05---flM.
[t]
[m]
z
,
Lpp ]
till3
=100·
T~CM
-
f
-
k
Lpp ]
Dz
=
D
+
11D)
+
I1Dz
[t]
[t]
k
=
1,003 -
0,334
-
a
"
D2
D
=--Pa
[t]
PlOJ
=
6(TPCL -TPCp)-JOO(TPCL
[t]
D
-TPCp)
Uwaga! poprawka
D4Zawsze dodatnia
B
4
Zmiana stanu zabalastowania
przyjmujac
minimalna
ilosc balastu
_
+-
t=-----
D(XG-XG')
=
D(XG
-
XF)
[tl
Al
v,G'
XF
tlvlj
[m]
t->planowanytrym
x-planowane
p=
XG'-x
[t]
}vlj"
D
I1t-M)
lubp=---
[t]
(x-XS)
Ile z pozycji
Xl
do pozycji
X,
aby bylo
"O"
trymu:
Aby spetnic
ten warunek
musi
XG=XF
. p=
D(XF-XG)
[t]
x2
-XI
Metoda
E-psylonów:
EOA
ERA
Zdjecie
z X,
Przyjecie
na
X,
___
~~~_RA
__
At'; LEDA
+
LERA
Rozmieszczenie
koncówki
Ladunku na równa stepke:
Dane: D pocz_ XG, XF:
D'(koncowe)
XF';
P=Dk-Dp
D(XF'-XG)+
p(XF-x)
XF
+-
tM)
[
]
P
=
PI
+
Pz
]
v;G
Pt;P-P,
A'
=
m
[t]
Pz
= ----------
[t
~
~-~
t
=
O
l
[t]
I
XG=Xp
.
P=PI+Pl
Rozmieszczenie
ladunku
dla
D(x]
-xa)+
p(XF
-xJ
PI
=~~-~-~-~
[t]
I
MP
=
D(X
F
-
X
G)
[tm]
_L1MP
__ . =_p_(_x_-
X_s)_[t_m_]
_
XI-Xl
11_1
Inny sposób:
D'XF'=
DXG +
P1X1
+
P2X2
Albo zaladowac
calosc na jedna
ladownie
a potem
czesc przesunac:
DXG=
rrr
-x
(XF. -XG
)
-
I
X
2
[t]
XG
=
r"]
[m]
XG
=XG
+_I~_l
[m]
p=D
-
I
l
tl.Al]
l
l
]
D
l
D
XG
x
X
_D·XG+p-x
2
XG-x
Dl
D
Gl -
P= D(X~ -X~)
[t]
Przesuniecie
ciezaru
z Xz
do X1:
p=-----
D.(XF-XJ
X-X
p(XI -Xl)
[t]
G
+
D
[m]
Xl-Xl
Gl
-
PRZYJECIE
ClEZARU:
ZDJECIE
CIEZARU:
Statecznosc
poczatkowa:
M
DGM
iV/lo
= --
rp
=
n
PRZ
M10
M
PRZ
=
Dl
-
YGI
M
PRZ
=
P
-
Y
[tm]
[tm]
[tm]
lub:
57,3
Zaladunek
- wyladunek
kontenerów:
h
=
wysokosc
podnoszenia
ladunku,
z
=
srodek podnoszenia
ciezaru.
p(h-z)
GMp,
i
z
GMp
liczym
M,. _nastepnie:
!YZG
=
---[m]
Liczyc:
potem
D
MpRz
= P ( b -
y)
wyladunek,
MpRz
= P ( Y - b )
wyladunek,
Przyjecie,
zdjecie
ciezaru
z kei:
W
adunek
zaladunek
l=----[m]
y(-
tgrp=_J
ZG
DZG±mz
t'!1mh
=
JB•
p
[FSM]
GM
[0]
D±m
tm=--
2
max
=
cosrp+-·smrp+osla
anze
KNm
M10
[tm]
T
T
B.
.
d
.
rphc= Mh
V (m/sek)
=
0.514·V
kt
{z
_;e
[:]
Mhc(PRS)
= 024-
D-(0,8-VY
T
ma"
=
T
+ -.
tan
rp
+
oswdanze
2
Cyrkulacja:
kat przechylu
przy którym woda wchodzi do................
h =m wysokosc od pp do np. miejsca
przebicia
tanqJp
=
hO,5-B
[0)
= 0,24·
D(Vo,s)2
Mhc(PRS)
L'g
'(ZG-T.-)
2
[tm)
UWAGA!
ZG niepoprawione!!
T
tm=--
9,81
KN
D·V2
Lw=
Mw
D'g
A-1hc(IMO)=O,02--'(ZG--)
[tm]
L
2
==
T
COSqJ
+
O,5B·
sinqJ
+
osiadanie
lub
T
max
[m]
T
max
==
T
+
0,5B·
tarlqJ
+
osiadanie
[m]
ramie cyrkulacji
Lhc== Mhc
[m]
g-D
Z tablic lw;
potem wykres statyczny,
odcinamy lhc
i lWSTi mamy ljlhc oraz <PSTgdzie
LWST=
0,6 Lw
Przepisy PRS / IMO;
k=
MKR
=
LKR
Mw
Lw
Krzywa ramion
prostujacych:
Max. ramie prostujace
- wykres statyczny
Kat zalewania-
z tablic»>z
zanurzenia
lub
M
M
PRZ
=
D·
YG (na przecieciu
wypornosci;
==
--!'BL,
jest
LpRZ
D
rpPRZ
Mw
=
0,0 l·
Fw· Zw· qw
Dynamiczna:
[KN]
LWST
=
0,6 Lw
(tablice
str.
98)
MpRz
=
MKR
,
Obliczanie pola bledu:
S(q>l'~<Po
=
2~~
3
·(Lo +2L] +2Lz
+
L3)
Mielizna:
M=-----[m]
R-cOSqJM
M·MJM
y
Y
DM
·GMM
·rpM
=/lrp.M]o[m]
R
XM=X,I'M+
R
[m]
!1t=tM-tO
M
·57,3
/lT
=
R
)+Y:
·sinm
+~.(X
-X
100-TPC
Lpp
'f'
S
XM
M
M
._~-~_._.-
I
I
jTXM?:.T'XMi
Liczenie:R,
to,
TXM,
T'XM:
Awaria:
Zanurzenie
statku
na wysokosci zatopienia
(uszkodzenia)
Ladowni
-Xs)
Vw
=
(vzaljadawni
TXV=T+-t-'(XZaI
[m]
-VlAd/mla,)+VLaWmku'J1
[m3]
Lpp
-
.
[m]
Innv wzór do stosowania
zamiennie:
Pw=Daw
-
D
=
DzG+(Vh2'
p·Z)-(Vh2·
p-Pw)
[m]
ZGA
DA
Wzór SIMPSONA(do ziarna
d
F=-·(yo
+4Y1 +2Y2 +4Y3
+
Y4)
[mrad]
=
_7[_'
_(4_0_o_-_a~)
4 ·180
3
d